已知考虑地震作用组合，且经调整后的底层内柱上下端弯矩设计值分别为Mt=450kN•m，Mb=

面满足规范的规定，剪跨比λ=3，轴力设计值为N=1300kN，则柱内箍筋的的计算值与下列()项数值最为接近。

A．0.358mm

B．0.526mm

C．1.151mm

D．0.425mm

A.185

B.222

C.266

D.290

计算长度为6m，则对该柱进行正截面承载力计算时得到的偏心距增大系数η与下列（）项数值最为接近。

A．1.09

B．1.18

C．1.14

D．1.23

后柱上、下端弯矩设计值，分别为Mct=180kN•m和Mcb=320kN•m。试问，该柱端截面考虑地震作用组合的剪力设计值(kN)应与下列（）项数值最为接近。

A．125

B．133

C．150

D．165

A.5.6X10³

B.1.1X10⁴

C.3.1X10⁴

D.6.2X10⁴

A.底层框支墙梁房屋的抗震计算，可采用底部剪力法。底层的纵向和横向地震剪力设计值均应乘以增大系数，其值允许根据第二层与底层侧向刚度比值的大小在1.2～1.5范围内选用

B.底层框架—抗震墙房屋，考虑高阶振型的影响，顶点需附加水平地震作用，其附加地震作用系数取δ_n=0.2

C.在楼层各墙段间进行地震剪力分配时，当墙段的高宽比h／b＜1时，墙段的层间等效侧向刚度只按剪切变形考虑

D.对于考虑地震作用组合的砌体自承重墙，当进行墙体截面抗震承载力验算时，其受剪承载力抗震调整系数γ_RE=1.0

效均布荷载计算的楼面活载；水平地震力和垂直地震力的相应增大系数为1.0，已知其底层边柱的底端受各种荷载产生的内力值(标准值；单位：kN•m，kN)如下： 静载： M=32．5 V =18.7 活载： M=21.5 V =14.3 左风： M=28.6 V =-16.4 右风： M=-26.8 V =15.8 左地震： M=-53.7 V =27.0 右地震： M=47.6 V =32.0 垂直地震： M=16.7 V =10．8 试问当对该底层边柱的底端进行截面配筋设计时，按强柱弱梁、强剪弱弯调整后，其M(kN•m)和V (kN)的最大组合设计值，应与下列（）项数值最为接近。

A．M=142.23：V=87.14

B．M=155.35；V=125.17

C．M=152.66：V=117.03

D．M=122.13：V=93.62

A.为使连梁成为延性的连梁，避免连梁过早地出现脆性的剪切破坏。为此在确定连梁剪力设计值时，应对由考虑地震组合的连梁左、右端弯矩设计值所得的剪力值予以扩大，以满足连梁自身的“强剪弱弯”的抗震设计原则###SXB###B.为使连梁首先屈服，降低连梁弯矩，并按此降低后的连梁弯矩进行配筋，以达“强墙弱梁”的设计目的###SXB###C.对一、二级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层的墙肢端部设置约束边缘构件，以改善混凝土的受压性能，增大延性的目的###SXB###D.按一级抗震等级设计的剪力墙底层加强部位墙底截面的弯矩设计值、剪力设计值，均应采用其考虑地震作用组合的计算值基础上，乘以相应的增大系数，以调整其所得的计算值，确保在此墙底处不会过早破坏和整个墙体的安全可靠

A.为使连梁成为延性的连梁，避免连梁过早地出现脆性的剪切破坏。为此在确定连梁剪力设计值时，应对由考虑地震组合的连梁左、右端弯矩设计值所得的剪力值予以扩大，以满足连梁自身的“强剪弱弯”的抗震设计原则###SXB###B.为使连梁首先屈服，降低连梁弯矩，并按此降低后的连梁弯矩进行配筋，以达“强墙弱梁”的设计目的###SXB###C.对一、二级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层的墙肢端部设置约束边缘构件，以改善混凝土的受压性能，增大延性的目的###SXB###D.按一级抗震等级设计的剪力墙底层加强部位墙底截面的弯矩设计值、剪力设计值，均应采用其考虑地震作用组合的计算值基础上，乘以相应的增大系数，以调整其所得的计算值，确保在此墙底处不会过早破坏和整个墙体的安全可靠

A.Ⅰ、Ⅲ

B.Ⅰ、Ⅳ

CⅡ、Ⅲ

D.Ⅱ、Ⅳ